基于遺傳算法的大體積混凝土熱力學(xué)參數(shù)反演分析

　　大體積混凝土裂縫產(chǎn)生的原因主要包括混凝土自身熱學(xué)和力學(xué)性能及外部環(huán)境，下面是小編搜集整理的一篇探究大體積混凝土熱力學(xué)參數(shù)反演的論文范文，供大家閱讀參考。

　　摘要：為準(zhǔn)確快速確定混凝土熱力學(xué)參數(shù)中難以確定的絕熱溫升、導(dǎo)熱系數(shù)、表面放熱系數(shù)及反應(yīng)速度，以云南普立大橋散索鞍支墩基礎(chǔ)大體積混凝土施工實(shí)測溫度為基礎(chǔ)，采用遺傳算法進(jìn)行混凝土熱力學(xué)參數(shù)的反演分析，并根據(jù)反演參數(shù)建立三維有限元模型預(yù)測后續(xù)混凝土施工中的溫度場，然后通過混凝土內(nèi)部實(shí)測溫度及應(yīng)力驗(yàn)證預(yù)測結(jié)果。最后依據(jù)預(yù)測結(jié)果，在混凝土澆筑早期采用表面降溫，內(nèi)部布設(shè)冷卻水管的措施有效減小了內(nèi)外溫差并防止了裂縫產(chǎn)生。結(jié)果表明：混凝土內(nèi)部溫度達(dá)到峰值時表面拉應(yīng)力最大值為1.5 MPa，出現(xiàn)表面裂縫的可能性較小;混凝土澆筑3 d后，抗裂指數(shù)都在1.5以上，一般不會產(chǎn)生裂縫;基于反演參數(shù)的溫度場計(jì)算值與實(shí)測值吻合良好。

　　關(guān)鍵詞：橋梁工程;大體積混凝土;溫控防裂;熱力學(xué)參數(shù);反演分析;遺傳算法

　　引 言

　　在橋梁工程施工中，大型承臺、錨碇等都屬于大體積混凝土。大體積混凝土在水泥水化升溫的初期容易出現(xiàn)內(nèi)高外低的溫差，在內(nèi)約束作用下形成表面裂縫;在超大體積混凝土降溫階段由于混凝土的收縮在外約束作用下容易導(dǎo)致貫穿裂縫，貫穿裂縫會嚴(yán)重影響結(jié)構(gòu)的性能，破壞結(jié)構(gòu)的整體性、耐久性等[1]。針對大體積混凝土溫控防裂這一課題，各國學(xué)者做了大量的研究工作。

　　通過數(shù)值模擬可以有效地預(yù)先判斷在施工過程中可能出現(xiàn)的溫度應(yīng)力分布不均勻所導(dǎo)致的薄弱環(huán)節(jié)，提前做好裂縫控制工作[2]，網(wǎng)格法能夠有效地模擬混凝土塊在溫度應(yīng)力作用下的開裂發(fā)展過程[3]。運(yùn)用數(shù)值模型分析混凝土早期水化反應(yīng)時的熱力學(xué)狀態(tài)應(yīng)當(dāng)考慮連續(xù)澆筑、材料、徐變和熱學(xué)邊界條件等非線性因素[4]，同時大體積混凝土應(yīng)力場仿真計(jì)算中，混凝土的彈性模量、徐變變形均與溫度有關(guān)，溫度場和應(yīng)力場存在耦合現(xiàn)象[5]。計(jì)算模型表面邊界條件的差異、溫度場的分布存在著規(guī)律性的變化，邊界條件相同時，溫度分布存在著對稱性，邊界條件不同時，溫度分布存在著非對稱性，并且基礎(chǔ)沿厚度方向的中心截面具有對稱性[6]。

　　大體積混凝土裂縫產(chǎn)生的原因主要包括混凝土自身熱學(xué)和力學(xué)性能及外部環(huán)境[7]。澆筑溫度極大地影響材料的熱學(xué)和力學(xué)性質(zhì)以及結(jié)構(gòu)的溫升、溫度應(yīng)力和開裂，養(yǎng)護(hù)條件對溫度、應(yīng)力和開裂有顯著影響[8]。大體積混凝土內(nèi)部溫度場時變狀態(tài)與澆筑溫度密切相關(guān)[9]。

　　水化熱是引起大體積混凝土早期裂縫產(chǎn)生的主要原因，大體積混凝土溫控抗裂應(yīng)該遵循“抗放兼施”的原則[1]，混凝土在冷卻過程中重點(diǎn)關(guān)注最高溫度控制，溫度變化率協(xié)調(diào)控制與異常溫度控制[10]。澆筑時合理分層，控制澆筑溫度，埋設(shè)冷卻水管和表面絕熱[11]，澆筑完成以后做好冷卻和保溫能有效防止溫度裂縫產(chǎn)生[12]。大體積混凝土施工全過程監(jiān)測內(nèi)部溫度的變化至關(guān)重要，并根據(jù)溫度變化調(diào)整施工工藝對預(yù)防裂縫產(chǎn)生具有顯著效果[13]。 　　以往研究主要從大體積混凝土水化熱有限元分析及裂縫預(yù)測、溫度裂縫產(chǎn)生的原因、溫控防裂措施3個方面展開。通過有限元分析預(yù)測水化熱溫度及混凝土開裂位置及可能性是提出溫控防裂措施的前提，而計(jì)算分析結(jié)果可靠性依賴于混凝土熱力學(xué)參數(shù)的準(zhǔn)確性。目前大多數(shù)計(jì)算分析采用的混凝土熱力學(xué)參數(shù)來源于實(shí)驗(yàn)室或規(guī)范值。由于實(shí)際施工過程中混凝土配合比的變化或某些隨機(jī)因素的擾動，規(guī)范值或試驗(yàn)值與實(shí)際相差較大，同時在施工現(xiàn)場測定混凝土熱力學(xué)參數(shù)難度較大且成本高昂。通過混凝土立方體試件溫升試驗(yàn)，測得試件各代表點(diǎn)不同時刻的溫度，通過反演分析求得混凝土1個或多個溫度特性參數(shù)[14]，但仍屬于試驗(yàn)測定的方法。

　　針對這一問題，本文提出根據(jù)施工現(xiàn)場測得的溫度數(shù)據(jù)，通過遺傳算法反演分析得到能夠反映混凝土實(shí)際熱學(xué)性能的參數(shù)，并以此建立三維有限元模型，通過反饋分析驗(yàn)證反演參數(shù)及計(jì)算模型的準(zhǔn)確性，根據(jù)模型計(jì)算模擬施工過程中混凝土內(nèi)部溫度場的變化，為提出合理應(yīng)對措施指導(dǎo)后續(xù)施工提供依據(jù)。

　　1 分析方法

　　1.1 不穩(wěn)定溫度場理論

　　在計(jì)算域R內(nèi)任何一點(diǎn)處，不穩(wěn)定溫度場θ(x，y，z，t)須滿足熱傳導(dǎo)方程，即

　　1.2 水管冷卻溫度場計(jì)算原理

　　1.3 混凝土應(yīng)力場理論

　　混凝土在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的應(yīng)變增量包含彈性應(yīng)變增量、徐變應(yīng)變增量、溫度應(yīng)變增量、干縮應(yīng)變增量和自生體積應(yīng)變增量，因此有

　　1.4 遺傳算法

　　遺傳算法產(chǎn)生于群體遺傳學(xué)和生物進(jìn)化論，由Holland等創(chuàng)立，遺傳算法是模擬自然界生物進(jìn)化過程與求解極值問題的一類自組織、自適應(yīng)人工智能技術(shù)，因其解決不同非線性問題的魯棒性、全局最優(yōu)性、不依賴于問題模型的特性、可并行性及高效率，正引起越來越多的研究及應(yīng)用熱潮。

　　遺傳算法的基本原理是模仿自然界“物競天擇，適者生存”的演化法則，先將問題參數(shù)編碼為染色體，然后用迭代的方法進(jìn)行選擇、交叉以及變異等運(yùn)算完成種群中染色體的信息交換，最終得到滿足優(yōu)化目標(biāo)的染色體。在該算法中，染色體代表的值數(shù)組或數(shù)據(jù)往往是由一維的串結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)來表達(dá)，串上每個位置對應(yīng)基因的取值�；�因串組成了染色體，稱為基因型個體，種群是由一定數(shù)量的個體組成，種群中個體數(shù)目的大小稱為種群大小，而個體對自然環(huán)境的適應(yīng)程度稱為適應(yīng)度[15]。

　　2 參數(shù)反演分析

　　2.1 模型的建立

　　本文以云南普立大橋?yàn)橐劳泄こ�，普立大橋主橋�(yàn)殡p塔單跨鋼箱梁懸索橋，主纜分跨為166 m+628 m+166 m。散索鞍支墩基礎(chǔ)長24 m，寬21 m，高6 m，澆筑的混凝土為6 048 m3。錨錠各部位的分層澆筑厚度如圖1所示。

　　通過MIDAS/FEA建立散索鞍支墩基礎(chǔ)的1/4有限元模型，整體坐標(biāo)系沿基礎(chǔ)長度方向?yàn)閤軸，沿寬度方向?yàn)閥軸，沿高度方向?yàn)閦軸。溫度場分析中的邊界條件為：基巖外表面為絕熱，絕熱溫度為20 ℃，屬于第2類邊界條件;混凝土外表面與大氣接觸，為第3類邊界條件。應(yīng)力場分析中的邊界條件為：基巖的底面按照固定支座處理，模型在長度方向上為Oxz面對稱，模型在寬度方向上為Oyz面對稱。網(wǎng)格劃分利用映射網(wǎng)格法，六面體單元。圖2為鞍部基礎(chǔ)1/4有限元模型，圖3為模型散熱面。

　　鞍部基礎(chǔ)混凝土溫度測點(diǎn)在高度方向布置在每層混凝土中間，3層共布置27個測點(diǎn)，本文中使用的測點(diǎn)平面布置如圖4所示。利用遺傳算法對影響混凝土溫度場的最終絕熱溫升θ0、反應(yīng)速度v、導(dǎo)熱系數(shù)λ以及表面放熱系數(shù)β四個參數(shù)進(jìn)行反演，在混凝土內(nèi)部λ和β對溫度場的影響較小，所以在反演過程中可以先利用測點(diǎn)3，4，5反演出最終絕熱溫升θ0、反應(yīng)速度v，然后利用測點(diǎn)1，2，3反演出導(dǎo)熱

　　2.2 反演分析

　　散索鞍部基礎(chǔ)采用C30混凝土，其配合比和基巖的物理力學(xué)參數(shù)如表1，2所示。施工采用混凝土適度表面保溫和內(nèi)部水管降溫的溫控防裂措施，即鋼模板外面貼塑料保溫板，基礎(chǔ)內(nèi)部布置冷卻水管。圖5為冷卻水管布置，表3為冷卻水相關(guān)參數(shù)。

　　冷卻水管直徑為0.038 m，對流系數(shù)為371.67 W・(m2・℃)-1，每層混凝土中分別布置2層。溫控方案中冷卻水管設(shè)計(jì)流量為4.5 m3・h-1�，F(xiàn)場施工嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)圖紙布設(shè)冷卻水管，并安排專人控制冷卻水管流速，依據(jù)現(xiàn)場實(shí)測結(jié)果，計(jì)算時冷卻水管的流量取平均流量4 m3・h-1。

　　圖6為散索鞍支墩基礎(chǔ)第2層澆筑后環(huán)境溫度變化曲線。由圖6可知，散索鞍支墩附近環(huán)境晝夜溫差接近20 ℃。由于采取有效的表面保溫措施，混凝土表面溫度波動幅度不超過3 ℃，遠(yuǎn)小于內(nèi)外溫差值，故反演分析時認(rèn)為環(huán)境溫度基本穩(wěn)定，不考慮環(huán)境溫度對反演結(jié)果的影響。

　　2.2.1 反演參數(shù)及目標(biāo)函數(shù)

　　在溫度場分析中，主要物理力學(xué)參數(shù)包括混凝土的比熱容c、密度ρ、導(dǎo)熱系數(shù)λ、表面放熱系數(shù)β以及混凝土的絕熱溫升Δθ。這些參數(shù)中比熱容c、密度ρ可以由室內(nèi)試驗(yàn)得到且滿足計(jì)算精度要求，一般不予反演分析。絕熱溫升Δθ受到水泥種類和用量以及實(shí)驗(yàn)室環(huán)境與施工環(huán)境差異的影響，難以確定;導(dǎo)熱系數(shù)λ受混凝土密實(shí)性、材料成分的隨機(jī)性以及骨料巖性的影響，難以確定;表面放熱系數(shù)β受表面保溫層的厚度、太陽輻射等因素的影響，需要反演分析。因此，本文基于遺傳算法反演參數(shù)Δθ，λ以及β，其中絕熱溫升模型θ(τ)采用指數(shù)模型，即

　　2.2.2 反演分析結(jié)果

　　根據(jù)現(xiàn)場27個典型測點(diǎn)的實(shí)測溫度，利用MATLAB語言編寫遺傳算法程序，由工程經(jīng)驗(yàn)及實(shí)踐得反演參數(shù)的范圍為：20 kJ・(m・h・℃)-1≤λ≤80 kJ・(m・h・℃)-1，40 ℃≤θ0≤65 ℃，0.3 d≤v≤1.1 d。反演過程中的相關(guān)參數(shù)定義如下：最大遺傳迭代次數(shù)為50，種群數(shù)量為50，交叉概率為0.9，變異概率為0.01。每進(jìn)行1次迭代，根據(jù)適應(yīng)度的大小對種群中的每個個體進(jìn)行排序，并記錄適應(yīng)度最大的個體。最大絕熱溫升與反應(yīng)速度、導(dǎo)熱系數(shù)與表面放熱系數(shù)的進(jìn)化過程如圖7，8所示。 　　最大絕熱溫升和反應(yīng)速度在經(jīng)過17次迭代后趨于穩(wěn)定，另外，導(dǎo)熱系數(shù)和表面放熱系數(shù)也在經(jīng)歷16次迭代后達(dá)到收斂，從而得出最終反演分析結(jié)果為：最終絕熱溫升θ0=58.6 ℃，反應(yīng)速度v=0.54 d，導(dǎo)熱系數(shù)λ=10.07 kJ・(m・h・℃)-1，表面放熱系數(shù)β=70 kJ・(m2・h・℃)-1。

　　為了驗(yàn)證本文遺傳算法得到的反演參數(shù)值的正確性和算法的可靠性，將其代入溫度場分析模型中進(jìn)行驗(yàn)證，得到的溫度計(jì)算值與實(shí)測值見圖9，10。

　　由圖9，10可知，混凝土反演參數(shù)計(jì)算的溫度值與實(shí)測值相差很小，擬合效果良好，而且反演的收斂速度很快。因此，驗(yàn)證了計(jì)算模型及反演參數(shù)的可靠性。

　　3 反饋分析

　　根據(jù)反演分析所得到的混凝土熱力學(xué)參數(shù)，對后續(xù)混凝土層施工期混凝土溫度場及應(yīng)力場進(jìn)行仿真計(jì)算分析。為防止晝夜溫差對混凝土表面的影響，對其表面采取適當(dāng)?shù)谋�溫措施，仿真�?jì)算考慮其受晝夜溫差的影響。

　　3.1 溫度計(jì)算結(jié)果分析

　　圖11，12分別為第1層和第2層測點(diǎn)1與測點(diǎn)5的溫度歷時曲線。由圖11，12可知，在表面保溫和內(nèi)部降溫措施下，鞍部基礎(chǔ)混凝土表面散熱能力減弱，內(nèi)部溫升幅度減小，內(nèi)外溫差顯著降低�；炷�土在澆筑完成50 h左右內(nèi)部溫度達(dá)到峰值53.8 ℃，經(jīng)水管冷卻作用后，溫度緩慢降至31.7 ℃。在澆筑第2層混凝土?xí)r，第1層混凝土測點(diǎn)5溫度先逐漸上升至35.8 ℃，然后緩慢降低并達(dá)到穩(wěn)定溫度31.5 ℃。從測點(diǎn)1，5溫度歷時曲線可以看出，內(nèi)部最高溫度57.3 ℃，表面最高溫度44.6 ℃，內(nèi)外溫差約為12 ℃，冷卻水管消峰減差效果明顯。

　　經(jīng)過15 d的間隙澆筑，第2層混凝土在澆筑64 h后，測點(diǎn)1的溫度為37.6 ℃，測點(diǎn)5的溫度為60.4 ℃，此時內(nèi)外溫差達(dá)到最大值23 ℃，需要及時調(diào)整冷卻水管流量的大小;澆筑第2層混凝土?xí)r內(nèi)部溫度降溫速率比第1層的小，且第2層的穩(wěn)定溫度整體比第1層要高一些。因此，在澆筑后續(xù)混凝土層時應(yīng)該加強(qiáng)表面保溫和內(nèi)部冷卻水管降溫的措施，以減小內(nèi)外溫差，防止開裂。由于表面混凝土層受晝夜溫差的影響，測點(diǎn)1的溫度隨氣溫波動，但波動幅度不超過3 ℃。

　　3.2 應(yīng)力計(jì)算結(jié)果分析

　　在鞍部基礎(chǔ)混凝土溫度徐變應(yīng)力分析中，將計(jì)算溫度作為溫度荷載施加至結(jié)構(gòu)上，并考慮混凝土自重的影響，通過分析具有代表性特征點(diǎn)的應(yīng)力歷程曲線來研究基礎(chǔ)內(nèi)部的應(yīng)力場分布，以便采取恰當(dāng)?shù)臏乜胤懒汛胧��?/p>

　　通過溫度抗裂指數(shù)i來預(yù)測混凝土內(nèi)部發(fā)生裂縫的幾率。溫度抗裂指數(shù)i是指混凝土的容許應(yīng)力與實(shí)際產(chǎn)生應(yīng)力間的比值，一般應(yīng)滿足如下規(guī)定：防止裂縫產(chǎn)生時i>1.5，限制裂縫發(fā)生時1.2 特征點(diǎn)平面和立面布置如圖13所示，其中，特征點(diǎn)1在距混凝土側(cè)面0.5 m處，特征點(diǎn)2在混凝土中心部位，而特征點(diǎn)3在混凝土的表面位置。

　　通過應(yīng)力場的仿真分析，各特征點(diǎn)的最大主拉應(yīng)力歷程曲線及抗裂指數(shù)見圖14，15。由圖14，15可以看出，由于早期內(nèi)外溫差的原因，特征點(diǎn)1初期拉應(yīng)力接近為0，特征點(diǎn)3表現(xiàn)為最大拉應(yīng)力。在內(nèi)部溫度達(dá)峰值時早期表面拉應(yīng)力達(dá)到最大值1.5 MPa，沒有超過當(dāng)時容許抗拉強(qiáng)度，早期由表及里型裂縫發(fā)生的可能性較小。隨著溫度的降低，混凝土結(jié)構(gòu)整體收縮逐漸變?yōu)橹鲗?dǎo)，特征點(diǎn)拉應(yīng)力增大到9 d左右時達(dá)到最大值1.6 MPa。第1層混凝土澆筑完15 d時(第2層混凝土澆筑)，混凝土應(yīng)力陡然變大、波動，產(chǎn)生的主要原因是受上層新澆筑混凝土的重力、膨脹以及晝夜溫差影響。此時，特征點(diǎn)1的抗裂指數(shù)i=2，混凝土表面產(chǎn)生裂縫的概率最大。

　　由圖15還可以看出：當(dāng)抗裂指數(shù)i=20時，混凝土內(nèi)部應(yīng)力為壓應(yīng)力;在基礎(chǔ)第1層混凝土澆筑后1 310 h內(nèi)， 盡管特征點(diǎn)1的抗裂指數(shù)較小， 但其最大主拉應(yīng)力沒有超過容許應(yīng)力，因此混凝土產(chǎn)生裂縫的可能性較小，可以說在此期間混凝土不會開裂，而且在澆筑后期特征點(diǎn)1～3的抗裂指數(shù)都較大且相對穩(wěn)定，所以在整個運(yùn)營期間第1層都不太可能產(chǎn)生裂縫。表4中給出了基礎(chǔ)混凝土在澆筑后各齡期混凝土內(nèi)部的最大主拉應(yīng)力。

　　在混凝土澆筑10 h時，基礎(chǔ)第2層內(nèi)部最大主拉應(yīng)力為1.83 MPa，超出了容許拉應(yīng)力，抗裂指數(shù)為i=0.76，大于限制有害裂縫產(chǎn)生的最小值0.7，此時混凝土內(nèi)部可能產(chǎn)生限制裂縫。由表4可知，每層混凝土澆筑3 d后，抗裂指數(shù)都在1.5以上，大于防止裂縫發(fā)生的最小值1.5，所以混凝土內(nèi)部在3 d以后一般不會產(chǎn)生裂縫。4 結(jié) 語

　　(1)根據(jù)現(xiàn)場實(shí)測混凝土內(nèi)部水化熱反應(yīng)的溫度，應(yīng)用遺傳算法反演分析混凝土熱力學(xué)參數(shù)，得出最終絕熱溫升θ0=58.6 ℃，反應(yīng)速度v=0.54 h，導(dǎo)熱系數(shù)λ=10.07 kJ・(m・h・℃)-1，表面放熱系數(shù)β=70 kJ・(m2・h・℃)-1�；�于反演參數(shù)預(yù)測后 澆混凝土溫度場與實(shí)測值吻合良好，說明遺傳算法反演分析混凝土熱力學(xué)參數(shù)具有足夠的可靠性。

　　(2)混凝土在澆筑50 h時，內(nèi)部溫度達(dá)到峰值53.8 ℃，經(jīng)水管冷卻作用后溫度降至31.7 ℃，冷卻水管消峰減差效果明顯�；�于反演參數(shù)的有限元模型可準(zhǔn)確地預(yù)測溫度場分布情況和峰值，依據(jù)預(yù)測結(jié)果在混凝土澆筑早期采用表面降溫和內(nèi)部布設(shè)冷卻水管的措施可有效地減小內(nèi)外溫差，以防止裂縫的產(chǎn)生。

　　(3)由于早期內(nèi)外溫差的影響，在混凝土內(nèi)部溫度達(dá)峰值時表面拉應(yīng)力達(dá)到最大值1.5 MPa，未超過容許抗拉強(qiáng)度。每層混凝土澆筑3 d后，抗裂指數(shù)都在1.5以上，大于防止裂縫發(fā)生的最小值1.5，故混凝土內(nèi)部在3 d后一般不會產(chǎn)生裂縫。

　　(4)在工程施工中，采用基于遺傳算法反演分析大體積混凝土熱力學(xué)參數(shù)簡單易行且計(jì)算效率高，可以大幅降低實(shí)驗(yàn)室和現(xiàn)場測量的難度和費(fèi)用，因此具有較高的實(shí)用性和經(jīng)濟(jì)性。

　　參考文獻(xiàn)：

　　[1] 江昔平，王社良，段述信，等.超大體積混凝土溫度裂縫產(chǎn)生機(jī)理分析與抗裂控制新對策[J].混凝土，2007(12)：98102.

　　[2]杜 平，劉書賢，譚廣柱，等.基于四維溫度場理論的大體積混凝土數(shù)值分析[J].遼寧工程技術(shù)大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2012，31(4)：526530.

　　[3]劉杏紅，周創(chuàng)兵，常曉林，等.大體積混凝土溫度裂縫擴(kuò)展過程模擬[J].巖土力學(xué)，2010，31(8)：26662670，2676.

　　[4]HATTEL J H，THORBORG J.A Numerical Model for Predicting the Thermomechanical Conditions During Hydration of Earlyage Concrete[J].Applied Mathematical Modelling，2003，27(1)：126.

　　[5]劉海成，宋玉普，吳智敏.考慮溫度影響的大體積混凝土應(yīng)力場分析方法[J].大連理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2005，45(1)：121127.

　　[6]楊秋玲，馬可栓.大體積混凝土水化熱溫度場三維有限元分析[J].哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2004，36(2)：261263.

　　[7]丁寶瑛，王國秉，黃淑萍，等.國內(nèi)混凝土壩裂縫成因綜述與防止措施[J].水利水電技術(shù)，1994(4)：1218.

　　[8]張子明，郭興文，杜榮強(qiáng).水化熱引起的大體積混凝土墻應(yīng)力與開裂分析[J].河海大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2002，30(5)：1216.

　　[9]李潘武，曾憲哲，李博淵，等.澆筑溫度對大體積混凝土溫度應(yīng)力的影響[J].長安大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2011，31(5)：6871.

　　[10]林 鵬，李慶斌，周紹武，等.大體積混凝土通水冷卻智能溫度控制方法與系統(tǒng)[J].水利學(xué)報(bào)，2013，44(8)：950957.

　　[11]遲培云，錢 強(qiáng)，高 昆.大體積混凝土開裂的起因及防裂措施[J].混凝土，2001(12)：3032.

　　[12]劉 斌，賀拴海，等.橋梁大體積混凝土溫度控制與防裂[J].長安大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2006，26(3)：4346.

　　[13]葉 雯，楊永民.大體積混凝土施工溫度監(jiān)測及其溫度應(yīng)力分析[J].混凝土，2008(9)：104107.

　　[14]朱岳明，劉勇軍，謝先坤.確定混凝土溫度特性多參數(shù)的試驗(yàn)與反演分析[J].巖土工程學(xué)報(bào)，2002，24(2)：175177.

　　[15]周 明，孫樹棟.遺傳算法原理及應(yīng)用[M].北京：國防工業(yè)出版社，1999.

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