膨脹土隧道塌方成因及處理技術(shù)

摘要：結(jié)合新響沙灣隧道工程實(shí)例，通過對(duì)隧道膨脹土洞段塌方的研究，分析隧道塌方原因，詳細(xì)闡述了塌方處理方案、施工注意要點(diǎn)，對(duì)同類圍巖隧道施工具有一定的借鑒意義。 
關(guān)鍵詞：膨脹土 塌方 原因分析 處理技術(shù)
        1 工程概況
        1.1 工程概況 新響沙灣隧道全長(zhǎng)3430m，除進(jìn)口1057m，出口129m位于直線上，其余均位于半徑為4500m的曲線上，縱坡11.5‰。隧址區(qū)地震烈度Ⅷ地震動(dòng)峰值加速度0.20g。
        1.2 工程地質(zhì)和水文地質(zhì)
        1.2.1 工程地質(zhì) 新響沙灣隧道為鄂爾多斯臺(tái)地剝蝕丘陵區(qū)，溝谷縱橫，切割強(qiáng)烈，地形起伏較大。圍巖為白堊系下統(tǒng)（K1），紫紅色、姜黃色、灰綠色含礫泥質(zhì)砂巖，砂石含量5～20%左右，泥質(zhì)膠結(jié)，砂狀結(jié)構(gòu)，薄層～中厚層構(gòu)造。局部夾薄層狀紫紅色泥巖。強(qiáng)風(fēng)化層約10～30米。地層產(chǎn)狀近水平。
        1.2.2 水文地質(zhì)特征 地下水主要為賦存在河床沖洪積砂層中的空隙潛水，水量較豐富，膨脹土地帶地下水豐富，基巖裂隙水不發(fā)育。
        2 塌方過程描述
        2008年9月27日早7時(shí)，新響沙灣隧道GDK48+885～GDK48+950段邊墻出現(xiàn)多條裂縫，裂縫內(nèi)有水滲出，部分拱腳出現(xiàn)向外擠出的現(xiàn)象。2008年9月28日～2008年10月9日期間，GDK48+885～GDK48+950段不時(shí)出現(xiàn)鋼筋斷裂的聲音，多處出現(xiàn)環(huán)向裂紋，多處噴射混凝土面崩裂。邊墻從拱腳以上1.7米處鋼架整體被壓斷，拱頂邊墻變形嚴(yán)重。掌子面已經(jīng)全斷面塌方封堵；縫寬1cm以上的裂紋有十多條，最大裂縫寬度達(dá)到60cm；拱墻部位格柵鋼架大部分?jǐn)D出變形，最大變形達(dá)80cm；裂縫處滲漏水現(xiàn)象嚴(yán)重。2008年10月10日下午15時(shí)10分GDK48+885～GDK48+950段出現(xiàn)整體坍塌，塌方過程無人員傷亡。
        3 塌方原因分析
        塌體段為白堊系下統(tǒng)灰綠色泥質(zhì)砂巖，泥質(zhì)膠結(jié)，砂狀結(jié)構(gòu)，薄層～中厚層構(gòu)造，水平層理極其發(fā)育，經(jīng)鐵四院檢測(cè)后發(fā)現(xiàn)該種砂巖為膨脹性質(zhì)，且屬于中度膨脹。由于膨脹土圍巖具有“吸水而膨脹，失水而收縮”的特性。塌體段為富水段，圍巖遇水極易軟化崩解，圍巖中度膨脹性加速、加大圍巖應(yīng)力釋放，造成圍巖松動(dòng)圈范圍大，在初期支護(hù)支撐力不夠的狀態(tài)下，由于圍巖壓力和膨脹壓力的綜合作用，使圍巖產(chǎn)生局部破壞，然后逐漸牽引周圍土體連續(xù)破壞。
        4 塌方處理方案
        處理塌體的總體方案：首先對(duì)塌體進(jìn)行大管棚施工，然后在已施工完畢大管棚上方進(jìn)行混凝土造殼，在混凝土殼體的掩護(hù)下，實(shí)施四臺(tái)階開挖，并且加強(qiáng)支護(hù)，具體措施如下：
        4.1 對(duì)GDK48+893.5～GDK48+898.5段塌方部位用塌方碴料從兩側(cè)向中間進(jìn)行回填，回填至拱頂設(shè)計(jì)標(biāo)高后對(duì)剩余空洞采用輕質(zhì)材料進(jìn)行填塞，以形成內(nèi)模。
        4.2 回填工作完畢之后在靠近塌方段處并排架設(shè)三榀I22工字鋼作為管棚支承鋼架，工字鋼鋼架之間焊接牢靠。
        4.3 拱部90°范圍內(nèi)架設(shè)Φ108管棚，管棚間距為30㎝，外插角為15°，長(zhǎng)度為6米（伸入塌方部位5米，外露1米），管棚與鋼架焊接牢靠。        4.4 管棚施做完畢之后，對(duì)塌方部位進(jìn)行混凝土澆筑，混凝土標(biāo)號(hào)為C35，厚度為1m，在開挖輪廓線以外形成殼體。
        4.5 回填混凝土澆筑完畢且終凝之后，對(duì)塌方體按照四臺(tái)階法進(jìn)行開挖，第一臺(tái)階開挖高度為2m，第二臺(tái)階開挖高度為2.5m，第三臺(tái)階開挖高度為2.5m，第四臺(tái)階開挖高度為2.71m，具體見《塌方體開挖示意圖》
        4.6 塌方體開挖完畢結(jié)束后立即進(jìn)行初期支護(hù)，鋼架設(shè)置為I22工字鋼鋼架，間距40㎝/榀，上臺(tái)階鋼架腳部采用40槽鋼墊底，鋼架各單元連接處采用6m長(zhǎng)Φ42鋼管鎖腳，每處不少于4根，拱腳與槽鋼間的空隙采用混凝土楔塊頂緊，確保鋼架腳部整體穩(wěn)定，各鋼架間采用100*100角鋼進(jìn)行縱向連接，環(huán)向間距40cm，鋼架腳部均采用22槽鋼焊接牢靠，確保鋼架腳部整體穩(wěn)定。邊墻部位噴射C25混凝土并確保鋼架后空洞噴填密實(shí)，噴射混凝土與φ42鎖腳鋼管及縱向槽鋼形成系統(tǒng)穩(wěn)定的腳部加固系統(tǒng)。第一臺(tái)階施工完成后，再依次施工第二、第三、第四臺(tái)階，左右側(cè)馬口交錯(cuò)開挖，循環(huán)長(zhǎng)度不大于80cm。
        4.7 GDK48+898.5～GDK48+950段塌方體處理施作三次大管棚，管棚每環(huán)42根，外插角為12°～15°，長(zhǎng)度為15米，管棚與鋼架焊接牢靠；每環(huán)大管棚施工結(jié)束后，采用四臺(tái)階法對(duì)塌方體進(jìn)行開挖，臺(tái)階尺寸與工序5相同；塌方體開挖結(jié)束后立即進(jìn)行初期支護(hù)，支護(hù)參數(shù)與工序6相同；
        4.8 鋼架落底單側(cè)、單榀施作，并與仰拱鋼架封閉成環(huán)，仰拱與塌方體開挖掌子面距離不大于15m，二次襯砌與塌方體開挖掌子面距離不大于30m；
        4.9 初期支護(hù)后每隔10m布置一檢測(cè)斷面，變形量測(cè)在每次開挖結(jié)束后進(jìn)行，測(cè)點(diǎn)布置見《觀測(cè)點(diǎn)示意圖》
        5 結(jié)論
        新響沙灣隧道GDK48+885～GDK48+950塌方段圍巖屬于中度膨脹，地質(zhì)條件復(fù)雜，且處于富水段，因此，此次塌方較大。經(jīng)過我單位人員嚴(yán)密組織以及采取合理的處理方案新響沙灣隧道膨脹土塌方段安全順利處理完畢。通過新響沙灣隧道膨脹土段的施工和塌方段處理，有以下幾點(diǎn)體會(huì)：
        5.1 膨脹土圍巖的“吸水膨脹，失水收縮”特性，特別是在富水洞段，隧道容易發(fā)生塌方，因此膨脹土隧道超前地質(zhì)預(yù)報(bào)工作必須進(jìn)行，以便提前預(yù)測(cè)工作面前方圍巖工程地質(zhì)和水文地質(zhì)情況。
        5.2 膨脹土圍巖隧道在開挖過程中或過程后，周邊土體容易向洞內(nèi)膨脹突出，所以膨脹土隧道圍巖監(jiān)控量測(cè)尤為重要。
        5.3 膨脹土隧道圍巖應(yīng)力釋放是導(dǎo)致隧道塌方的主要原因，采取合適的開挖方式最為重要。塌方處理完畢后，新響沙灣隧道膨脹土圍巖洞身開挖方式為三臺(tái)階（上臺(tái)階預(yù)留核心土法）開挖，實(shí)踐證明此種開挖方式能夠較好的控制膨脹土開挖面的應(yīng)力釋放。
        5.4 膨脹土圍巖隧道在開挖完成之后，圍巖變形一般在3～4周內(nèi)發(fā)生，隧道的仰拱和二襯應(yīng)及早進(jìn)行封閉。尤其是仰拱施工，因?yàn)檠龉笆撬淼佬纬森h(huán)向受力的關(guān)鍵工序，在施工中應(yīng)最大程度上的縮短掌子面與仰拱之間的距離，使隧道形成環(huán)向受力。

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